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 Si utilizzano valori associati alla sollecitazione flessionale in presenza di gradiente tensionale nell'intorno del punto massimamente sollecitato (condizione di inizio plasticizzazione e di caricamento affaticante), e i valori associati alla sollecitazione di sforzo normale se la distribuzione delle tensioni è uniforme (condizione di completa plasticizzazione).
+Nel caso di completa plasticizzazione, è stato valutato come corretto anche l'utilizzo della tensione di snervamento a flessione in luogo di quella a sforzo normale; in assenza di gradiente tensionale sarebbe infatti più appropriato riferirsi alla prova a sforzo normale, ma la questione è complessa, e anche la scelta di utilizzare due diverse tensioni di snervamento per le fasi iniziale e terminale della progressiva plasticizzazione della sezione resistente risulta essere discutibile.
 Calcolata l'area resistente in  $A=(w-d)h$ , il carico di inizio plasticizzazione si valuta in  $P=\frac{A \cdot R_{s,f}}{\alpha_k},$  il carico di completa plasticizzazione si valuta in  $P=A \cdot R_{s,N}$  e il carico assiale critico per cicli all'origine si valuta in  $P=\frac{A \cdot \sigma_{crit,or}}{\beta_k}.$
@@ Linea 17: / Linea 19: @@
  $M_3=\frac{d_3}{d_1}M_1$ .
-La forza tangenziale di ingranamento alla ruota 1 (ovvero all'ingranamento tra ruota 1 e ruota 2) vale  $T_{12}=\frac{2 M_1}{d_1};$  da questa si derivano la componente radiale $$N_{12}=T_1 \cdot \tan(20°) $e il valore della forza di ingranamento in modulo$ F_{12}=T_1 \cdot \sqrt{ 1+ \tan^2(20°)}.$$
+La forza tangenziale di ingranamento alla ruota 1 (ovvero all'ingranamento tra ruota 1 e ruota 2) vale  $T_{12}=\frac{2 M_1}{d_1};$  da questa si derivano la componente radiale $$N_{12}=T_{12} \cdot \tan(20°) $e il valore della forza di ingranamento in modulo$ F_{12}=T_{12} \cdot \sqrt{ 1+ \tan^2(20°)}.$$
 Vista la natura folle della ruota 2, le componenti radiali  $R$  e tangenziali  $T$  e il modulo delle forze trasmesse sono uguali agli ingranamenti tra ruote 1 e 2 e tra ruote 2 e 3.
@@ Linea 69: / Linea 71: @@
 Si procede quindi al calcolo del coeff. di sicurezza utilizzando la formula
-$$n=\frac{P_\mathrm{gas}}{A \sigma_\mathrm{crit,a.a.}}$$
+$$n=\frac{A \sigma_\mathrm{crit,a.a.}}{P_\mathrm{gas}}$$
-All'aumentare della velocità di rotazione da 8000 a 10000 rpm, le pressioni dei gas possono ritenersi in prima approssimazione costanti; le forze inerziali scalando invece con il quadrato della velocità di rotazione, ossia aumentano di un fattore  $(10/8)^2=1.5625$ , raggiungendo i 58281.25 N e i -37812.5 N rispettivamente ai //pms.i.// e //pmi.//.
+All'aumentare della velocità di rotazione da 8000 a 10000 rpm, le pressioni dei gas possono ritenersi in prima approssimazione costanti; le forze inerziali scalando invece con il quadrato della velocità di rotazione, ossia aumentano di un fattore  $(10/8)^2=1.5625$ , raggiungendo i  $F_\mathrm{pms,i}^\prime=$ 58281.25 N e i  $F_\mathrm{pmi}^\prime=$ -37812.5 N.
 Poiché
@@ Linea 80: / Linea 82: @@
 I diagramma di Goodman a sforzo normale del materiale associa a tale  $K$  un valore di tensione critica sostanzialmente invariato rispetto al prececente (sempre nell'intorno dei 590 MPa).
-Procedo quindi al calcolo del coefficiente di sicurezza a questo secondo regime utilizzando la formula
+Si procede quindi al calcolo del coefficiente di sicurezza a questo secondo regime utilizzando la formula
+$$n=\frac{A \sigma_\mathrm{crit,a.a.}^\prime}{P_\mathrm{pms.i.}^\prime}$$
-$$n=\frac{P_\mathrm{pms.i.}}{A \sigma_\mathrm{crit,a.a.}}$$