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@@ Linea 1: / Linea 1: @@
 ===== Es. 1 =====
-FIXME
+Si scompone il carico P in una componente verticale  $P_\mathrm{v}=P\sin(60^\circ)$ , che dà luogo allo sforzo normale lungo l'appendice trabeiforme, e in una componente traversa  $P_\mathrm{o}=P\cos(60^\circ)$ , che dà luogo a taglio (trascurato nella trattazione suggerita) e a momento flettente.
+Alla base dell'appendice (ovvero alla sezione di incastro), dove è collocato il raccordo "b", abbiamo  $N=P_\mathrm{v}$  e  $M_\mathrm{f}=P_\mathrm{o}\cdot \ell$  con  $\ell$ =43mm ((l'alternativa  $\ell$ =43mm-2mm che valutava il momento alla sezione al piede del raccordo, sebbene sconsigliata in assenza di indicazioni specifiche, era pure accettabile)).
+In corrispondenza di tale raccordo, le tensioni nominali da sforzo normale e da momento flettente sono da calcolarsi come  $\sigma_\mathrm{N}=\frac{N}{A}$  e  $\sigma_\mathrm{Mf}=\frac{M_\mathrm{f}}{W}$  con  $A=8\cdot 18\,\mathrm{mm}^2$  e  $W=\frac{8 \cdot 18^2}{6}\,\mathrm{mm}^3$ , data l'orientazione dell'asse neutro flessionale.
+I fattori di forma a sforzo normale  $\alpha_{k,N}$  e a flessione  $\alpha_{k,f}$  sono forniti nel testo.
+Si calcola il fattore di sensibilità all'intaglio come da (4.2.2) p. 306, acciai da bonifica.
+I fattori di effetto intaglio a sforzo normale  $\beta_{k,N}$  e a flessione  $\beta_{k,f}$  si derivano quindi dalla (4.4.1) p. 309.
+Le tensioni teoriche ed effettive si calcolano quindi applicando le (4.1.1) p. 292 e (4.3.1) p. 308.
+Dal diagramma di Goodman del materiale a p. 248 si deriva la tensione critica per sollecitazioni flessionali modulate all'origine  $\sigma_\mathrm{crit,f,or}$ , pari a 300 MPa.
+Si utilizzano valori associati alla sollecitazione flessionale per via della presenza di gradiente tensionale nell'intorno del punto massimamente sollecitato (non si prevede plasticizzazione).
+Le tensioni effettive indotte da sforzo normale e momento flettente si sommano al raccordo "b" in uno stato uniassiale di tensione cumulativo, da cui il calcolo del coefficiente di sicurezza come
+$$
+n=\frac{\sigma_\mathrm{crit,Mf,or}}{\sigma_\mathrm{eff,N}+\sigma_\mathrm{eff,Mf}}
+$$
 ===== Es. 2 =====
@@ Linea 23: / Linea 43: @@
 Il calcolo del coefficiente di sicurezza si effettua utilizzando la formula per stato piano completo (2.2.1.10) a p. 454 con  $\sigma_\mathrm{x}=\sigma_\mathrm{x,sup}$ ,  $\sigma_\mathrm{y}=-\sigma_\mathrm{y,sup}^\ast$ ,  $\tau_\mathrm{xy}=\tau_\mathrm{xy,sup}$ .
-Il segno negativo viene attribuito alla  $\sigma_\mathrm{y}$  in virtù del suo essere in controfase alle  $\sigma_\mathrm{x}$ , a cui è stato implicitamente dato segno positivo; tale attribuzione di segno è associata alla natura maggiormente deviatorica delle tensioni all'istante in cui  $\sigma_\mathrm{x}$  è massima, e rende positivo il termine
+Il segno negativo viene attribuito alla  $\sigma_\mathrm{y}$  in virtù del suo essere in controfase alle  $\sigma_\mathrm{x}$ , a cui è stato implicitamente dato segno positivo; tale attribuzione di segno è associata alla natura maggiormente deviatorica delle tensioni all'istante in cui  $\sigma_\mathrm{x}$  è massima, e rende positivo (e quindi peggiorativo rispetto al caso in fase) il termine
- $-\left(\frac{\sigma_\mathrm{x}\sigma_\mathrm{y}}{\sigma_\mathrm{x,cr}\sigma_\mathrm{y,cr}}\right)$ .
+$$-\left(\frac{\sigma_\mathrm{x}\sigma_\mathrm{y}}{\sigma_\mathrm{x,cr}\sigma_\mathrm{y,cr}}\right)>0$$.
 L'utilizzo delle formule per stato triassiale non è da ritenersi corretta in quanto è disponibile una formula specifica per lo stato piano completo di tensione.