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 ===== Es. 1 =====
-La forza  $F$  è applicata in direzione assiale ma con retta d'azione eccentrica rispetto al centro della sezione della lastra, producendo uno sforzo normale pari a  $N=F$  e un momento flettente  $M_f=Fb$ , con  $b$  distanza tra la retta d'azione e il baricentro valutata nel caso specifico in  $b=\frac{w}{2}$   ( $w$  è la larghezza della lastra).
+La forza  $F$  (assunta al suo valore superiore) è applicata in direzione assiale ma con retta d'azione eccentrica rispetto al centro della sezione della lastra, producendo uno sforzo normale pari a  $N=F$  e un momento flettente  $M_f=Fb$ , con  $b$  distanza tra la retta d'azione e il baricentro valutata nel caso specifico in  $b=\frac{w}{2}$   ( $w$  è la larghezza della lastra).
-Da qui si procede calcolando tensioni nominali e teoriche da sforzo normale e da flessione come da paragrafo 5.1 p. 314; in particolare
+Da qui si procede calcolando tensioni nominali e teoriche come da paragrafo 5.1 p. 314, identificando il punto P della traccia col punto A di Fig. 5.1.4 p. 318; in particolare troviamo
-  * $$\sigma_{N,n}=\frac{N}{{w-d}t}$$;
+  * tensione nominale da sforzo normale, $\sigma_\mathrm{N,n}=\frac{N}{(w-d)h}$;
-  * $$\sigma_{N,}=\frac{N}{{w-d}t}$$;
+  * tensione teorica da sforzo normale, $\sigma_\mathrm{N,t}=\alpha_\mathrm{k,N}\cdot\sigma_\mathrm{N,n}$ con $\alpha_\mathrm{k,N}$ preso da Fig. 5.1.2 p. 315, o da formula (5.1.1) p. 316;
-  * $$\sigma_{N,n}=\frac{N}{{w-d}t}$$
+  * tensione nominale da momento flettente in P, $\sigma_\mathrm{fP,n}=\frac{6 M_f d}{(w^3-d^3)h}$, cfr. eq. (5.1.4) p. 318;
+  * tensione teorica da momento flettente in P, $\sigma_\mathrm{fP,t}=\alpha_\mathrm{k,A}\cdot\sigma_\mathrm{fP,n}$ con $\alpha_\mathrm{k,A}=2$ come da eq. (5.1.5) p. 318.
+Il testo indica di assumere  $\eta_\mathrm{k}=1$  per via dell'elevato raggio d'intaglio, producendo quindi una sostanziale uguaglianza tra tensioni teoriche ed effettive; si ha quindi che la tensione effettiva totale in  $P$  risulta essere
+ $\sigma_\mathrm{eff}=\sigma_\mathrm{N,t}+\sigma_\mathrm{fP,t}$
+Il ciclo del carico è pulsante con coefficiente  $k=\frac{1+\frac{F_\mathrm{inf}}{F_\mathrm{sup}}}{2}=0.8;$
+per tale valore di  $k$  il diagramma di Goodman a flessione del materiale (p. 253) riporta una tensione critica di circa 950 MPa.
+Il coefficiente di sicurezza a spessore corrente  $n$  si valuta al solito come rapporto tra tensione critica e tensione effettiva.
+Poiché nel caso in oggetto la tensione effettiva scala  con l'inverso dello spessore della lastra, per portare il coefficiente di sicurezza al valore desiderato  $n^\prime=2$  si può valutare l'associato spessore  $h^\prime$  mediante la proporzione
+$$
+h^\prime=\frac{n^\prime}{n}h
+$$
 ===== Es. 2 =====
 Vedasi, con le dovute variazioni, [[wikicdm9:2022-02-18_note#es_4|qui]].