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@@ Linea 9: / Linea 9: @@
 Le tensioni nominali da utilizzarsi per il calcolo delle teoriche a bordo foro valgono:
   * casi **a** e **c**: $\sigma_\mathrm{n} = \sigma \frac{w}{w-d} \approx \sigma$
-  * caso **b**, per il calcolo a bordo foro: $\sigma_\mathrm{n} = \sigma \frac{d/2}{w} \approx 0$ per l'andamento a farfalla lineare delle tensioni flessionali, cfr. Eg. (5.1.4) p. 318.
+  * caso **b**, per il calcolo a bordo foro: $\sigma_\mathrm{n} = \frac{\sigma \frac{w^2 h}{6}}{\left( \frac{w^3 h}{12} - \frac{d^3 h}{12} \right) \frac{2}{d}  } \approx \sigma \frac{d}{w} \approx 0$ per l'andamento a farfalla lineare delle tensioni flessionali, cfr. Eg. (5.1.4) p. 318.
 I fattori di forma valgono
@@ Linea 100: / Linea 100: @@
 Facoltativamente, può essere valutata anche la componente di tensione indotta dall'azione dello sforzo normale, vedasi Eq. (3.2.25) e (3.2.31),
-$$\sigma_N=\lambda_N \left(\frac{d_i}{d_e},\frac{l}{d_e}\right) \frac{Q}{d_e^2}$$
+$$\sigma_N=\lambda_N \left(\frac{d_i}{d_e},\frac{l}{d_e}\right) \frac{Q}{d_e^2};$$
+tale componente -- in quanto normalmente piccola -- potrebbe essere ignorata in un calcolo di prima approssimazione.
 A questo punto, in analogia con Eq. (3.2.32) p. 822 si scrive
-$$\left(\frac{\lambda_o \frac{Q}{d_e^2}}{\sigma_\mathrm{f,crit, orig.}+\frac{\lambda_N \frac{Q}{d_e^2}}{\sigma_\mathrm{N,crit, orig.}\right)^2+\left(\frac{\lambda_T \frac{Q}{d_e^2}}{\tau_\mathrm{crit, orig.}}\right)^2=\frac{1}{n^2}$$
+$$\left(
+\left(
+ \frac{\lambda_o}{\sigma_\mathrm{f,crit, orig.}}
+\underbrace{
++\frac{\lambda_N}{\sigma_\mathrm{N,crit, orig.}}
+}_\mathrm{facoltativo}
+\right)^2
++\left(
+\frac{\lambda_T}
+{\tau_\mathrm{crit, orig.}}
+\right)^2\right)\left(\frac{Q}{d_e^2}\right)^2
+=\frac{1}{n^2}$$
+da cui si ricava, posto $n=1$, $Q$.